稀土永磁同步電機之空載漏磁系數(shù)

前己述及，空載漏磁系數(shù)J 。的大小不僅標志著水磁材料的利用程度，而且對電動機中水磁材料抗去磁能力和電動機的性能也有較大的影響。此外，漏磁系數(shù)對電動機的弱磁擴速能力也有影響。因此，需要盡可能準確計算并在設計中選取合適的值

水磁同步電動機轉(zhuǎn)子磁路結(jié)構多種多樣，漏磁路徑復雜多變，既有極間漏磁，又有端部漏磁，用解析法計算漏磁系數(shù)的誤差較大，一般只能用作粗略估算。需要準確計算時應運用電磁場數(shù)值解法求解電動機內(nèi)電磁場。為便于工程應用，本書作者對兒種典型結(jié)構的電動機空載電磁場進行了計算，總結(jié)歸納出一系列空載漏磁系數(shù)的有關曲線，供設計類似結(jié)構電動機時參考。

永滋同步電動機可采用與水磁直流電動機類似的方法，通過兩次二維電磁場數(shù)值計算來分別求取電動機的極間漏磁系數(shù)藥和端部漏磁計算系數(shù)。之，則電動機空載漏磁系數(shù)。

應用數(shù)值計算方法，求得的表面式轉(zhuǎn)子磁路結(jié)構水磁同步電動機徑向充磁時的極間漏磁系數(shù)和端部漏滋計算系數(shù)，分別示于圖6-16和圖6-17中。由圖可見．極弧系數(shù)越大，氣隙長度越小，則電機的極間漏磁系數(shù)越小；在正常設計取值范圍內(nèi)，永磁體的磁化方向長度越大、電機的氣隙長度越大，則永磁體端部漏磁計算系數(shù)越大。

內(nèi)置式轉(zhuǎn)子磁路結(jié)構的永磁同步電動機的磁路結(jié)構雖然多種多樣，但對電動機極間漏磁系數(shù)影響最大的是它所采用的隔磁磁橋的尺寸‘見圖6-8）和水磁體的尺寸，

圖6-18給出了不同磁橋尺寸對內(nèi)置式永磁同步電動機極間漏磁系數(shù)的影響曲線。由圖可見，隔磁磁橋的尺寸對極間漏磁系數(shù)的影響極為關鍵，為降低極間漏磁系數(shù)，在設計電動機時應在保證制造工藝、電動機轉(zhuǎn)子沖片機械強度和沖模使用壽命的前提下，盡量限制隔磁磁橋?qū)挾?，而適當加長其長度。

    圖6一”給出了在隔磁磁橋尺寸確定后，內(nèi)置式永磁同步電動機中永磁體尺寸和電動機氣隙長度對極間漏磁系數(shù)的影響曲線。由圖可見，永磁體尺寸越大，氣隙長度越小，電動機的極間漏磁系數(shù)也越小。

內(nèi)置徑向式永磁同步電動機端部漏磁系數(shù)除與氣隙長度和永磁體磁化方向長度有關外，還與永磁體離轉(zhuǎn)子表面的距離有較大的關系，永磁體離轉(zhuǎn)子表面越近，端部漏磁系數(shù)越小。圖620給出了某臺內(nèi)置徑向式永磁同步電動機的端部漏磁計算系數(shù)與氣隙長度和永磁體磁化方向長度的關系曲線（水磁體磁極外表面與轉(zhuǎn)子表面的最大距離為8c）。

由于影響永磁同步電動機漏磁系數(shù)的因素眾多，因此具體設計電動機時，除根據(jù)上述有關曲線查取漏磁系數(shù)外，還應根據(jù)實際情況對查得的漏磁系數(shù)加以適當修正，即還應根據(jù)經(jīng)驗合理地選取式（6*-32）中修正系數(shù)k的值。